----群錨受剪，混凝土破壞理想楔形體在側(cè)向的投影面面積；
----單根錨栓受剪，在無平面剪力方向的邊界影響﹑構(gòu)件厚度影響或相鄰錨栓影響，混凝土破壞理想楔形體在側(cè)向的投影面面積；
----邊距c2/c1對受剪承載力的降低影響系數(shù)；
----邊距與厚度比c１/h對受剪承載力的提高影響系數(shù)；
----剪力角度對受剪承載力的影響系數(shù)；
----荷載偏心對群錨受剪承載力的降低影響系數(shù)；
----未裂混凝土及錨區(qū)配筋對受剪承載力的提高影響系數(shù)；
dnom----錨栓外徑=12.00mm；
lf ----剪切荷載下錨栓的有效長度=80.00mm；
VoRk,c=0.45×dnom0.5*(lf/dnom)^0.2*fcu,k0.5*c11.5/1000=8.929KN；
Aoc,V=4.5×c12=28800.00mm2；
Ac,V=57600.00mm2；
Mss,v=1.00；
Msh,v=1.00；
Msα,v=1.00；
Msec,v=0.63；
Msucr,v=1.00；
VRk,c=11.278KN；
VRd,c=VRk,c/γRc,V
=6.266KN；
VRd,c>=Vgsd
混凝土楔形體受剪破壞承載力滿足要求！
F.混凝土剪撬破壞承載力
VRd,cp----混凝土剪撬破壞時的受剪承載力設(shè)計值
VRk,cp----混凝土剪撬破壞時的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值
K----錨固深度h_ef對V_rk_cp影響系數(shù)
當(dāng)hef>=60mm時，取K＝2.0
VRk,cp=k×NRk,c
=111.109KN；
VRd,cp=VRk,cp/γRcp
=61.727KN；
VRd,cp>=Vgsd
混凝土剪撬破壞承載力滿足要求！
G.拉剪復(fù)合受力承載力
拉剪復(fù)合受力下，混凝土破壞時的承載力，應(yīng)按照下列公式計算：
(Nhsd/NRd,s)2+(Vhsd/VRd,s)2
=0.14<1
錨栓鋼材能夠滿足要求！
(Ngsd/NRd,c)1.5+(Vgsd/VRd,c)1.5
=0.586<1
混凝土能夠滿足要求！
八、幕墻預(yù)埋件焊縫計算
法向力設(shè)設(shè)計值N:12082.2N
剪力設(shè)計值V:2592.0N
彎矩M:181440.0N·mm
焊縫參數(shù)：
焊接形式：L型圍焊
水平焊縫長度Lx:56.0mm
豎直焊縫長度Ly:90.0mm
焊角高度hf:6.0mm
角焊縫的計算厚度:he=0.707×hf=4.2mm
焊縫特性參數(shù)計算:
有效面積:
A=he×(Lx-2×hf)+he×(Ly-2×hf)
=4.2×(56.0-2×6.0)+4.2×(90.0-2×6.0)
=517.5mm2
形心到豎直焊縫軸線距離:
dx=(Lx-2×hf)×(Lx-he)/(2×(Lx-2×hf+Ly-2×hf))
=(56.0-2×6.0)×(56.0-4.2)/(2×(56.0-2×6.0
+90.0-2×6.0))
=9.3mm
形心到水平焊縫軸線距離:
dy=(Ly-2×hf)×(Ly-he)/(2×(Lx-2×hf+Ly-2×hf))
=(90.0-2×6.0)×(90.0-4.2)/(2×(56.0
-2×6.0+90.0-2×6.0))
=27.4mm
Ix=he×[(Lx-2×hf)×dy2+he2×(Lx-2×hf)/12+(Ly-2×hf)3/12+(Ly-2×hf)×((Ly-he)/2-dy)2]
=4.2×[(56.0-2×6.0)×27.42+4.22×(56.0-2×6.0)/12+(90.0
-2×6.0)3/12+(90.0-2×6.0)×((90.0-4.2)/2-27.4)2]
=387439.5mm4
Iy=he×[(Ly-2×hf)×dx2+he2×(Ly-2×hf)/12+(Lx-2×hf)3/12+(Lx-2×hf)×((Lx-he)/2-dx)2]
=4.2×[(90.0-2×6.0)×9.32+4.22×(90.0-2×6.0)/12+(56.0
-2×6.0)3/12+(56.0-2×6.0)×((56.0-4.2)/2-9.3)2]
=110528.3mm4
J=Ix+Iy
=387439.5+110528.3
=497967.7mm4
根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003 公式7.1.3-1、7.1.3-2和7.1.3-3計算
βf:角焊縫的強度設(shè)計值增大系數(shù)，取值為:1.22
σm:彎矩引起的正應(yīng)力：
σm=M×(LX-(dx+he/2))/J
=181440.0×(56.0-(9.3+4.2/2))/497967.7
=16.231N/mm2
σn:正應(yīng)力
σn=N/A
=12082.2/517.5
=23.346N/mm2
τM:彎矩引起的剪應(yīng)力:
τM=M×(Ly-(dy+he/2))/J
=181440.0×(90.0-(27.4+4.2/2))/497967.7
=22.031N/mm2
τV:剪力引起的剪應(yīng)力:
τV=V/A
=2592.000/517.524
=5.008N/mm2
總正應(yīng)力σf=σM+σN
=39.577N/mm2
總切應(yīng)力τf=τM+τV
=27.039N/mm2
角焊縫強度設(shè)計值ffw= 160.000N/mm2
強度校核：
((σf/βf)2+τf2)0.5
=((39.577/1.22)2+27.0392)0.5
=42.231 N/mm2≤160.000 N/mm2
焊縫強度可以滿足！
九、幕墻橫梁計算
幕墻橫梁計算簡圖如下圖所示：
1. 選用橫梁型材的截面特性:
選用型材號: XC1\F60X60X4
選用的橫梁材料牌號: Q235 d<=16
橫梁型材抗剪強度設(shè)計值: 125.000N/mm2
橫梁型材抗彎強度設(shè)計值: 215.000N/mm2
橫梁型材彈性模量: E=2.05×105N/mm2
Mx橫梁繞截面X軸(平行于幕墻平面方向)的彎矩(N.mm)
My橫梁繞截面Y軸(垂直于幕墻平面方向)的彎矩(N.mm)
Wnx橫梁截面繞截面X軸(幕墻平面內(nèi)方向)的凈截面抵抗矩: Wnx=15.445cm3
Wny橫梁截面繞截面Y軸(垂直于幕墻平面方向)的凈截面抵抗矩: Wny=15.445cm3
型材截面積: A=8.890cm2
γ塑性發(fā)展系數(shù)，可取1.00
2. 幕墻橫梁的強度計算:
校核依據(jù): Mx/γWnx+My/γWny≤f=215.0
橫梁上分格高: 1.200m
橫梁下分格高: 2.400m
H----橫梁受荷單元高(應(yīng)為上下分格高之和的一半): 1.800m
l----橫梁跨度,l=1100mm
(1)橫梁在自重作用下的彎矩(kN·m)
GAk: 橫梁自重: 400N/m2
Gk: 橫梁自重荷載線分布均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):
橫梁自重受荷按上單元高: 1.200m
Gk=400×H/1000
=400×1.200/1000
=0.480kN/m
G: 橫梁自重荷載線分布均布荷載設(shè)計值(kN/m)
G=1.2×Gk
=1.2×0.480
=0.576kN/m
My: 橫梁在自重荷載作用下的彎矩(kN·m)
My=G×B2/8
=0.576×1.1002/8
=0.087kN·m
(2)橫梁在風(fēng)荷載作用下的彎矩(kN·m)
風(fēng)荷載線分布最大集度標(biāo)準(zhǔn)值(三角形分布)
qwk=Wk×B
=1.812×1.100
=1.993kN/m
風(fēng)荷載線分布最大集度設(shè)計值
qw=1.4×qwk
=1.4×1.993
=2.790kN/m
Mxw: 橫梁在風(fēng)荷載作用下的彎矩(kN·m)
Mxw=qw×B2/12
=2.790×1.1002/12
=0.281kN·m
(3)地震作用下橫梁彎矩
qEAk: 橫梁平面外地震作用:
βE: 動力放大系數(shù): 5
αmax: 地震影響系數(shù)最大值: 0.160
GAk: 幕墻構(gòu)件自重: 400 N/m2
qEAk=5×αmax× 400/1000
=5×0.160× 400/1000
=0.320kN/m2
qex: 水平地震作用最大集度標(biāo)準(zhǔn)值
B: 幕墻分格寬: 1.100m
水平地震作用最大集度標(biāo)準(zhǔn)值(三角形分布)
qex=qEAk×B
=0.320×1.100
=0.352KN/m
qE: 水平地震作用最大集度設(shè)計值
γE: 地震作用分項系數(shù): 1.3
qE=1.3×qex
=1.3×0.352
=0.458kN/m
MxE: 地震作用下橫梁彎矩:
MxE=qE×B2/12
=0.458×1.1002/12
=0.046kN·m
(4)橫梁強度:
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